首先在雙螺桿擠出和浸漬設(shè)備上制備CGFRPC長絲。PEEK顆粒通過雙螺桿擠出機(jī)塑化成熔融狀態(tài)，然后進(jìn)入并填充浸漬模具。同時，CGF絲束在牽引裝置的牽引作用下進(jìn)入具有彎曲流道的浸漬模具，經(jīng)預(yù)熱裝置干燥后浸漬peek樹脂。隨后，CGFRPCs長絲通過出口模頭被拉出，冷卻后由卷繞裝置收集。為了研究牽引速度對復(fù)合長絲的微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能的影響，以600Tex CGF為原料生產(chǎn)了6種不同牽引速度的復(fù)合長絲。以300Tex連續(xù)玻璃纖維為原料，以4.13 mm/s的牽引速度生產(chǎn)復(fù)合長絲，用于研究纖維尺寸對復(fù)合材料試樣力學(xué)性能的影響。其中，制備的兩種尺寸CGFRPC長絲的工藝參數(shù)見表1。

表1 300Tex和600Tex復(fù)合長絲的制備工藝參數(shù)

三英精密nanoVoxel-3000顯微CT

如圖2復(fù)合長絲剖面圖所示，牽引速度從11.25 mm/s降低到2.77 mm/s的過程中，長絲外輪廓的圓度越來越好。由于較高的牽引速度不利于復(fù)合材料在出口模頭處的充分聚束，故以較高牽引速度形成的長絲通常具有不規(guī)則形狀，例如扁平形狀。而較低牽引速度形成的長絲的外輪廓雖然不是標(biāo)準(zhǔn)的圓形，但它們接近于出口模具內(nèi)孔的形狀。

通過ImageJ 軟件，計算出復(fù)合長絲在不同牽引速度下的物理參數(shù)（即纖維體積分?jǐn)?shù)和孔隙率）如表2中所示。結(jié)果表明：纖維體積分?jǐn)?shù)隨著牽引速度的降低而減小，這是因?yàn)闃渲瑢w維的緩慢浸漬會導(dǎo)致長絲中的樹脂增多。在這組實(shí)驗(yàn)中，纖維體積分?jǐn)?shù)在32.19%~39.5%之間波動，最小值和最大值分別與4.13 mm/s和7.64 mm/s的長絲牽引速度相關(guān)。

表2 600Tex復(fù)合纖維在不同牽引速度下的物理參數(shù)

圖3中展示了不同牽引速度下復(fù)合長絲內(nèi)纖維、纖維/樹脂復(fù)合材料和孔隙的三維分布情況，其中樹脂/纖維復(fù)合材料和孔隙的分布圖，取自復(fù)合長絲內(nèi)部截取的長方體。

根據(jù)圖3（a）可知，較高的牽引速度導(dǎo)致纖維在橫截面上呈橢圓形分布，而在縱向截面上大多呈彎曲分布，從而在長絲內(nèi)部產(chǎn)生一些孔隙。

當(dāng)牽引速度降低到6.75 mm/s時（見圖3（b）），纖維和樹脂在長絲中的分布仍然不均勻，還可以檢測到樹脂集中區(qū)域和孔隙，長絲中處于彎曲狀態(tài)的纖維數(shù)量在縱向截面中有所減少。盡管7.64 mm/s長絲中的纖維分布優(yōu)于11.25 mm/s長絲中的纖維分布，但對于牽引速度低于7.64 mm/s的長絲，仍不能保證纖維分布地更均勻。

在牽引速度為4.13 mm/s時（見圖3（c）），纖維在橫截面上呈圓形分布，在縱向截面上呈較直分布，此時長絲內(nèi)部未見孔隙。

圖3 在牽引速度為(a) 11.25 mm/s (b) 6.75 mm/s (c) 4.13 mm/s時，復(fù)合纖維的三維分布(左)、纖維/樹脂結(jié)合(中)和孔隙(右)圖

為了對復(fù)合長絲中的孔隙進(jìn)行三維形態(tài)表征，將含有明顯孔隙的部分進(jìn)行虛擬剖切，得到縱向剖面圖（圖4(a)和(b)），然后將縱向剖面圖局部放大，以獲得孔的形態(tài)（圖4（c））。結(jié)果表明：復(fù)合長絲中的孔隙通常出現(xiàn)在纖維附近，且孔隙分布不連續(xù)、不均勻。由此推測：由于模具中的樹脂分布不充分/不均勻，且纖維展開不充分，使得樹脂與纖維相結(jié)合的位置容易出現(xiàn)氣孔。

圖4 (a)縱向剖切 (b)縱向剖面圖(c)復(fù)合材料細(xì)絲孔隙形態(tài)

表3 600Tex復(fù)合纖維在不同牽引速度下的物理參數(shù)